CHIRURGIEVISCERALE Carte Vitale Acceptée. Accueil Mes conseils pratiquesRafaelo Traitement par radiofréquence des hémorroïdes Télécharger la plaquette d’information Traitement de destruction des hémorroïdes par une courant de radiofréquence. Explications en vidéo
Appliquésous anesthésie générale, le traitement par radiofréquence consiste à réduire le flux artériel hémorroïdaire en provoquant une coagulation en zone sous-muqueuse des hémorroïdes et, par conséquent, une obturation des vaisseaux sanguins. La fibrose créée permet d’avoir une rétractation du paquet hémorroïdaire àActualités Santé Médecine Par Mis à jour le 15/01/2018 à 1724 Publié le 16/10/2011 à 1959 153204601/Brian Jackson - La réponse du Dr Philippe Godeberge, hépato-gastro-entérologue à l'Institut mutualiste Montsouris à Paris et vice-président de la société nationale française de gastro-entérologie. Les hémorroïdes sont des structures anatomiques normales présentes chez tout individu. Du fait des accouchements, de la constipation mais aussi d'altérations liées à l'âge, elles peuvent devenir responsables de symptômes variés c'est la maladie hémorroïdaire avec ses périodes de paroxysmes appelées crise hémorroïdaire». Il n'est jamais obligatoire de se faire opérer car cette maladie est bénigne, ce qui ne veut pas dire confortable! Dans certains cas, la dégradation de la qualité de vie est telle qu'on est contraint de s'y résoudre. Quels sont alors les critères qui peuvent conduire à cette chirurgie, dont la mauvaise réputation est partiellement injustifiée? Il faut avant tout être certain du diagnostic ; la principale erreur est de rapporter aux hémorroïdes tout symptôme anal, notamment le saignement. Un avis médical avec un examen physique est indispensable et souvent suffisant ; l'absence de douleur n'étant en aucune façon un élément permettant de prédire le diagnostic. Il faut ensuite déterminer l'objectif thérapeutique ; c'est-à-dire confronter la liste des symptômes qui sont à l'origine de la demande de soins et ceux qui peuvent être guéris par la chirurgie. Ainsi la constipation n'est pas la conséquence mais la cause des hémorroïdes ; elle n'est jamais due à une obstruction de l'anus par de grosses hémorroïdes. » A LIRE AUSSI Le manga qui libère la parole sur les hémorroïdes Médicaments locaux D'autres symptômes sont parfois rapportés à des hémorroïdes sans aucun lien difficulté à uriner, troubles de l'érection, difficulté à retenir les flatulences ou les selles. Tout cela persistera même après une chirurgie bien conduite. Ce qui peut être supprimé par la chirurgie, ce sont les crises douloureuses liées à des caillots thromboses dans les hémorroïdes externes, ou la sensation d'extériorisation des paquets hémorroïdaires internes lors de la défécation, accompagnée de saignements dans les toilettes ou sur le papier, et parfois d'un suintement. Le médecin va alors, avec le patient, évaluer les différentes stratégies thérapeutiques et les risques associés. » Voir aussi Quels sont les symptômes d’une crise hémorroïdale? Lors des premières consultations, on propose souvent en première ligne, la régularisation du transit et divers médicaments locaux. Des gestes locaux peuvent être associés en consultation, au cabinet du médecin, sans hospitalisation ni anesthésie parce que simples et indolores. L'échec de cette prise en charge est un argument puissant en faveur de la chirurgie. Parfois on n'attend pas cet échec car le patient, par pudeur ou crainte, consulte tardivement dans l'histoire de sa maladie, qui est d'emblée très développée. Douleurs notables À ce stade, on peut proposer trois types de chirurgie, exécutée par un chirurgien ou par un proctologue. La plus classique retire les hémorroïdes ; cette opération est efficace, sans récidive. C'est aussi celle qui a une mauvaise réputation à cause des douleurs postopératoires. Une attention particulière doit y être apportée par l'équipe soignante mais des douleurs notables ne peuvent être exclues. C'est pourquoi les techniques alternatives ont toutes en commun la recherche d'une réduction de cette douleur qu'il s'agisse d'une ligature simple des artères qui alimentent les hémorroïdes après leur repérage par Doppler ou qu'il s'agisse de leur remise en place avec un agrafage interne, dit opération de Longo. Chacune de ces trois méthodes expose à un rapport bénéfice/risque spécifique en termes de séquelle ou de récidive. Ceci doit être évalué individuellement. Mais le risque potentiel de complications - par ailleurs rares - ne doit pas faire perdre le bénéfice d'une chirurgie qui peut transformer la qualité de vie. Ces opérations ne concernent au final que 5 % des patients. Quoi qu'il en soit, la décision d'opérer se fait en commun patient-médecin et n'est jamais une urgence. EN SAVOIR PLUS » Les différentes formes d'hémorroïdes » Les principaux facteurs déclenchants Comment prévenir les hémorroïdes? Lessuppositoires Titanoréine peuvent s'associer à la crème Titanoréine, pour apaiser ces symptômes si les hémorroïdes sont externes. La crème Titanoréïne à la lidocaïne sera particulièrement efficace pour soulager les douleurs. La constipation chronique, les efforts de poussée, l'alcool ou encore les plats épicés la favorisent.
Upload Newsletter Login Sign up Download Read Applicant Representative Laurent Jacques Lucas Application number EP08156039A1 Kind A1 Document number 2000815 Shortcuts →Abstract →Claims Classifications International Patent Classification G01S 1/00 Traitement des interférences d'un signal radiofréquence par inversion de puissance 2000815 - EP08156039A1 - EPO Application May 12, 2008 - Publication Dec 10, 2008 Alain Renard Abstract L'invention concerne un récepteur radiofréquence, notamment pour des applications de positionnement par satellite, devant opérer en environnement où les interférences sont denses, notamment lorsqu'il s'agit de pulses émis par des balises DME. En de-ça du seuil de suppression du signal utile, amplitude ou puissance sont inversés pour améliorer le temps de réponse aux interférences dynamiques. Avantageusement, le seuil de suppression du signal utile et la puissance ou l'amplitude de consigne sont déterminés par analyse de la fonction de densité de probabilité d'amplitude ou de puissance dans sa partie riche en échantillons de faible amplitude/puissance. Description La présente invention s'applique aux récepteurs radiofréquence devant recevoir des signaux faibles dans un environnement d'interférences notamment le cas des récepteurs de positionnement qui utilisent les signaux reçus de constellations de satellites GNSS Global Navigation Satellite Systems telles que les systèmes GPS Gobal Positionning System et GPS amélioré, GLONASS Global Orbiting Navigation Satellite System et, dans un futur proche, Galileo. Le signal reçu se situe typiquement quelques dizaines de dB en-dessous du bruit thermique du récepteur. Le traitement du signal doit permettre la récupération d'une ou plusieurs porteuses et d'un ou plusieurs codes de modulation desdites porteuses qui comportent des informations caractéristiques du satellite émettant lesdites porteuses. La partie centrale du traitement numérique est une corrélation des signaux reçus avec des répliques locales desdits signaux. Ces traitements supposent un minimum de rapport signal à bruit en entrée de corrélation d'une dizaine de dBHz Ce minimum n'est pas atteint en présence d'interférences qui saturent le récepteur au point de détériorer très sensiblement le signal utile. C'est typiquement le cas des signaux permettant la localisation par rapport à des points remarquables au sol du système DME Distance Measuring Equipment. Les balises au sol émettent des signaux en réponse aux signaux d'interrogation émis par les aéronefs. Ces balises sol et les interrogateurs embarqués émettent des signaux de forte puissance instantanée de l'ordre de la dizaine de kilowatts dans les bandes de fréquences utilisées pour les signaux de positionnement aux alentours de 1200 MHzUne solution connue à ce problème est notamment la technique dite du blanking » qui consiste à repérer le signal interférant et à supprimer des traitements ultérieurs le signal reçu perturbé par celui-ci. Cette solution est inopérante lorsque la densité d'interférences augmente au point de recouvrir de manière quasi-permanente le signal utile. Dans ce cas, le blanking conduit à éliminer tout signal utile en même temps que le signal interférant. Ce type de scenario est susceptible de se produire dans une grande partiede l'espace aérien européen, notamment à une altitude de l'ordre pieds où le nombre de balises DME vues par un aéronef peut être de l'ordre de 60 aux moments de densité maximale de trafic. II est possible pour améliorer l'efficacité du blanking de découper la bande en plusieurs sous-bandes et de réaliser le blanking sur chacune des sous-bandes, ce qui, pour des interférences données, laisse subsister une part plus importante du signal utile et améliore donc le rapport signal sur la réalisation d'un blanking efficace suppose un asservissement du gain du récepteur sur une référence de bruit thermique, ce qui introduit un retard de boucle préjudiciable en cas d'évolution rapide du scenario d'interférences. La présente invention permet de s'affranchir de ce cette fin, la présente invention propose un dispositif de réception d'un signal radiofréquence comprenant. un module d'estimation d'une grandeur caractéristique dudit signal choisie dans le groupe amplitude, puissance, un module de filtrage de ladite grandeur et un module d'inversion de ladite grandeur, caractérisé en ce que un paramètre au moins d'au moins un des modules du groupe estimation, filtrage est ajustable pour effectuer un traitement optimal d'interférences perturbant le signal un des paramètres ajustables du dispositif de réception selon l'invention est la fréquence d'échantillonnage du module de filtrage fixée en fonction des caractéristiques du signal initial et de celles du signal un au moins des paramètres ajustables d'un module du dispositif de réception selon l'invention est un paramètre de calcul d'une fonction d'estimation du bruit thermique du le dispositif de réception selon l'invention comprend en outre un module d'estimation du bruit thermique dont les sorties sont fournies au module d'estimation de ladite grandeur caractéristique dudit signal pour corriger le biais de ladite ledit module d'estimation du bruit thermique comprend un sous-module d'estimation d'une grandeur caractéristique dudit signal choisie dans le groupe amplitude, puissance, un sous-module de filtrage de ladite grandeur, un sous-module de contrôle automatique du gain du récepteur, un sous-module de commande dudit sous-module de contrôle automatique degain par les sorties du sous-module de filtrage, les paramètres dudit module de commande étant ajustables pour assurer un gain sensiblement optimal du le dispositif de réception selon l'invention ne comprend qu'un module d'estimation de la grandeur caractéristique du signal choisie dans le groupe amplitude/ le dispositif de réception selon l'invention ne comprend qu'un module de filtrage du le sous-module de commande du dispositif de réception selon l'invention comprend un sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit le sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit signal réalise une estimation à partir d'un point de comparaison le sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit signal opère sur un échantillonnage des signaux reçus enrichi en signaux de puissance le sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit signal génère une innovation en entrée de la CAG qui pondère avec un poids fort les résidus négatifs d'une soustraction des échantillons pour lesquels ladite grandeur caractéristique est élevée et avec un poids faible les résidus positifs de ladite propose également un procédé d'utilisation dudit présente en outre l'avantage que le gain sur le retard de boucle d'asservissement du CAG procure une plage de temps supplémentaire pour la corrélation et améliore donc globalement l'efficacité du sera mieux comprise et ses différentes caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui suit de plusieurs exemples de réalisation et de ses figures annexées dont Lafigure 1représente l'amplitude en fonction du temps des interférences pulsées émises par une balise DME;Lafigure 2représente l'histogramme en fonction de la fréquence des puissances des émetteurs d'interférences pulsées reçues par un aéronef au point le plus brouillé de l'espace aérien européen ;Lafigure 3représente dans un récepteur de l'état de l'art antérieur l'histogramme de la puissance filtrée en fonction de l'amplitude du signal avec et sans signal pulsé interférant dans la bande E5b du signal Galileo ;Lafigure 4représente un synoptique général de l'implémentation de l'inversion d'amplitude ou de puissance;Lafigure 5représente un synoptique de l'implémentation de l'inversion d'amplitude ou de puissance avec un contrôle automatique de gain en boucle fermée synchrone;Lafigure 6représente un synoptique de l'implémentation de l'inversion d'amplitude ou de puissance avec un contrôle automatique de gain en boucle fermée asynchrone;Lafigure 7représente une variante de lafigure 5où l'estimation d'amplitude/puissance est factorisée entre le module d'inversion et le module d'asservissement du CAG;Lafigure 8représente une variante de lafigure 5où l'estimation d'amplitude/puissance et le filtrage sont factorisés entre le module d'inversion et le module d'asservissement du CAG;.Lafigure 9représente un mode de réalisation de l'invention où l'inversion d'amplitude/puissance est réalisée sur plusieurs sous-bandes de la description et les figures, les sigles, acronymes, formules et abréviations ont la signification indiquée dans le tableau d'onde de la porteuseAlphaiParamètres de réglage du CAGBlankingSuppression du signal utile en présence d'interférencesCAGContrôle Automatique du GainCAN ou ADCConvertisseur Analogique Numérique ou Analog Digital ConverterCMCore Module ou CoeurDMEDistance Measuring EquipmenteSignal reçuEUROCAEEuropean Organisation for Civil Aviation EquipmentfaFonction non linéaire optimale du bruit gaussienFDAFFrequency Domain Adaptative FilteringFIRFinite Impulse Response filter ou Filtre à réponse impulsionnelle finieFPGAField-Programmable Gate ArrayGGain du récepteurGLONASSGlobal Orbiting Navigation Satellite SystemGNSSGlobal Navigation Satellite SystemGPSGlobal Positioning SystemJTIDSJoint Tactical Information Distribution SystemLSBLeast Significant BitOLOscillateur LocalOSWiSorties de la partie haute du CMPaBruit de forme gaussiennePconsiPuissance de consignePePuissance du signal d'entréePsPuissance du signal de sortieTACANTactical Air NavigationUWBUltra Wide BandVGAVoltage Gain AmplifierLes systèmes GNSS utilisent actuellement des bandes de fréquence qui sont très proches des fréquences allouées aux balises de radionavigation DME. Les fréquences GPS et GPS futur sont par bande E6 1260-1300 MHz, L2 1216-1240 MHz et L5/E5a 1164-1188 MHz. Les fréquences Galileo sont E6, E5a et E5b 1188-1215 MHz. Les fréquences d'DME sont 1025-1150 MHz pour un interrogateur embarqué et les balises au sol émettent dans la bande 962-1213 MHz donc dans les bandes E5a et E5b de GALILEO et L5de GPS. La bande totale est découpée en 126 canaux et émission et réception d'une balise sont décalés de 63 MHz. Les canaux sont donc espacés de 1 MHz. Ce sont des paires d'impulsions, chacune de largeur de spectre de 300 sont émises par l'interrogateur embarqué. Lesbalises au sol leur répondent avec un retard fixe de 50 microsecondes et le récepteur de l'interrogateur embarqué recherche ensuite les paires d'impulsion en réponse qui ont l'espacement correct entre elles. La puissance du signal émis par les balises sol est de l'ordre de 15 caractéristiques de fonctionnement, schématisées en amplitude/temps sur lafigure 1expliquent le caractère très perturbateur du système DME pour la navigation par satellite, ceci d'autant plus que le taux d'occupation des interférences peut atteindre 100% dans les environnements très denses en balises comme le Nord de l'Europe à haute 2montre le nombre et la puissance des balises DME dans les bandes de fréquence allouées qui sont très proches de L5/E5a au point de densité maximale dans l'espace aérien nord européen dit hotspot ». Le gain avion est à titre d'illustration fixé à -10dBi sur cette figure. Sur la figure sont également représentés un exemple de niveau du bruit thermique - 125dBW, le seuil de blanking résultant de l'estimation biaisée du bruit thermique - 115 dBW et le seuil de blanking optimal - 122 dBW. L'écart de 7 dBW est très significatif par rapport aux performances demandées des un signal GNSS est en-dessous du bruit thermique. Un rapport signal sur bruit minimal est indispensable pour que le traitement du signal, basé pour l'essentiel sur des corrélations, éventuellement aidées, des éléments reçus et de leurs répliques locales, puisse être efficace. En particulier, si le CAN est saturé par les interférences, le signal utile au niveau des corrélateurs sera extrêmement dégradé. Cette impossibilité d'atteindre le signal utile est clairement illustrée sur lafigure 3qui montre les courbes de puissance en sortie de filtrage avec et sans interférences DME. L'horizon temporel est d'environ 2 µs. Des situations analogues peuvent se produire en présence de radars ou de dispositifs pulsés très large bande UWBActuellement, les récepteurs GNSS utilisent des traitements avant corrélation pour traiter les interférences pulsées, par exemple, la méthode blanking » ou la méthode FDAF ».Le blanking est un procédé simple consistant à couper le signal pendant l'interférence. Le procédé ne peut fonctionner lorsque les interférences sont trop denses car le signal utile est alors complètement perdu. La méthode FDAF constitue une amélioration de ce procédé. Elle consiste à découper la bande de réception en sous-bandes et à appliquer le procédé de blanking à chaque ces méthodes, si elles permettent de détecter des interférences pulsées et de les éliminer, supposent que l'on connaisse précisément la puissance du bruit thermique. Par exemple, si un pulse a une amplitude supérieure à celle du bruit, alors on peut dire avec une faible probabilité de fausse alarme qu'un pulse est présent et on peut l'éliminer. Cela revient à exiger une CAG idéale ». Dans certains cas, on peut se tromper sur la connaissance de la puissance du bruit. sans que cela remette en cause l'efficacité du blanking global ou par bande. C'est le cas pour des scénarios où les interférences pulsées sont très puissantes et donc facilement détectables les méthodes temporelles marchent bien car les pulses sont détectés et pas pris en compte dans l'estimation du bruit thermique. C'est également le cas dans des scénarios où les interférences pulsées sont peu nombreuses et peu puissantes l'estimation du niveau de bruit est légèrement biaisée mais cela n'empêche pas le fonctionnement du récepteur, même si celui-ci est un peu revanche , pour des scénarios où les interférences pulsées sont nombreuses et peu puissantes difficilement détectables, l'estimation du nombre de bits sur lequel est codé le bruit est fortement biaisée. Les méthodes temporelles ne sont plus efficaces. probabilité de non détection en très forte augmentation. Les interférences pulsées sont détectées relativement à l'estimation du bruit thermique. Comme l'estimation du bruit thermique est plus forte que le bruit thermique lui-même quand des pulsespeu puissantes apparaissent et ne sont pas détectés, le seuil de blanking est donc plus élevé qu'il ne devrait être comme illustré sur lafigure 2. Donc des interférences pulsées entrent dans le calcul de la CAG. La CAG réagit en descendant le gain du VGA. Donc, encore plus d'interférences pulsées entrent dans l'estimation du bruit thermique et ainsi de suite. Ceci continue à diverger jusqu'à que le récepteur accepte la majorité des interférences pulsées et ne code plus le signal méthodes permettent de fournir une référence de bruit non biaisée pour déterminer le seuil de blanking. Certaines sont présentées de manière détaillée dans la présente description. Elles présentent cependant en général l'inconvénient d'introduire un retard de boucle qui ralentira l'ajustement du dispositif à des variations des paramètres de l' résoudre ce problème non résolu dans l'art antérieur, l'idée de l'invention est de réaliser une inversion de l'amplitude ou de la puissance du signal reçu pour écrêter les pulses. Si les interférences pulsées ne sont pas saturées par le CAN, les échantillons sont récupérés par l'inversion d'amplitude ou de puissance. Par exemple, si le bruit thermique a été codé sur 4 bits et que le CAN peut coder linéairement 8 bits, les échantillons sur les 4 bits de poids forts sont ramener sur les 4 bits de poids faible. La phase des échantillons est conservées mais le rapport signal sur bruit est dégradé. Cela revient à faire une CAG numérique » qui réagit très rapidement en présence de pulses sans que la CAG analogique » ne réagisse. Cette solution permet aussi de gagner en corrélation le temps de réponse de la CAG analogique en présence d'interférences d'amplitude ou de puissance consiste à multiplier le signal d'entrée par l'inverse de l'estimation d'amplitude ou de puissance filtrée. Dans le cas où l'inversion porte sur la puissance du signal, la puissance du signal de sortie est égale à l'inverse de la puissance du signal d'entrée, à une constante près. Le gain du récepteur est donné par rapport à une puissance de consigne par la formule G=Pconsi/PeDans le cas où l'inversion porte sur l'amplitude du signal, la puissance dusignal de sortie est égale à l'inverse du carré de la puissance du signal d'entrée, à une constante près. Le gain du récepteur est donné par rapport à un puissance de consigne par la formule G=Pconsi/Pe2L'inversion de puissance est théoriquement optimale. En revanche, l'inversion d'amplitude est moins sensible aux imperfections de réalisation. L'inversion de puissance ne peut cependant se substituer complètement au blanking lorsque le CAN est saturé par les interférences pulsées, il est nécessaire d'effectuer un blanking afin de limiter les fréquences parasites qui, sinon, entreraient dans la corrélation. Pour cette raison et pour disposer d'une référence pour fixer Pconsi,,il est nécessaire de disposer d'une référence de bruit non y a plusieurs modes possibles de réalisation de la capture de la référence de bruit non biaisée. Les éléments communs spécifiques à l'invention de l'architecture générale de réalisation sont décrits sur lafigure 4. Le dispositif travaille avantageusement en bande de base. Cela permet de réduire la dynamique avant passage en fréquence intermédiaire. Les différentes fonctions représentées sur la figure sont avantageusement réalisées dans un même circuit FPGA dans lequel pourront également être implantées les fonctions de récupération du bruit. Le premier opérateur 10 est une fonction d'estimation d'amplitude classique de type I2+Q2, alternativement Racine l2+Q2 ou I+Q. La deuxième fonction 20 réalise le filtrage de l'estimation pour obtenir la moyenne de la densité de probabilité d'amplitude. Ce filtrage est réalisé sur un horizon de temps adapté, par exemple 2,2µs dans E5b, ce qui représente un échantillon de 128 points. L'estimation est avantageusement effectuée sur un écart type représentant 10% de la moyenne. Dans une hypothèse d'interférences de dynamiques variables, il est possible d'utiliser un filtre de Kalman, éventuellement adapté à un pulse carré d'amplitude minimale détectable. On applique ensuite aux sorties du filtre un opérateur 30 d'inversion d'amplitude ou de puissance qui est activé lorsque le CAN n'est pas saturé, le seuil de saturation dépendant de l'estimation du bruit premier mode de réalisation consiste à estimer le bruit thermique en absolu, de donner un seuil de blanking en absolu et de faire attention que le bruit thermique n'évolue pas pendant les essais. Afin d'estimer le bruit thermique en absolu, l'estimation du gain de la chaîne HF est effectué par calibration en laboratoire et l'estimation du facteur de bruit en mesurant le bruit de la chaîne avec l'antenne débranchée. Cette association de deux mesures ponctuelles permet de connaître exactement le bruit dans la chaîne HF à un moment donné et d'effectuer le blanking en fonction de cette estimation de bruit. Il faut disposer d'abaques permettant de dériver les variations de biais d'estimation du bruit thermique en fonction de la température, de la pression, de la dynamique et du vieillissement. Cette solution peut être praticable pour des environnements stables mais est moins adaptée à des récepteurs soumis à des dynamiques deuxième mode de réalisation consiste à utiliser une estimation non biaisée du bruit thermique par injection d'une innovation calculée pour rendre le gain du récepteur optimal. L'innovation est calculée à partir de l'analyse de la fonction de densité de probabilité de puissance ou d'amplitude du signal. Cette fonction est analysée dans sa partie où sont peu présents les échantillons de forte amplitude ou puissance qui est peu affectée par les interférences comme le montre lafigure injection peut être réalisée de manière synchrone. Le module utilisé se situe dans la partie basse 40 de lafigure 5. Il peut être implanté dans le même FPGA que le dispositif de base de l'invention. Il comprend un sous-module d'estimation 400 de l'amplitude ou de la puissance du signal, un sous-module de filtrage 500 qui aura la même constante de temps que le module de filtrage décrit ci-dessus. Classiquement, le dispositif comprend un sous-module de CAG 60. En entrée de ce sous-module 600, on applique aux sorties du sous-module de filtrage un sous-module de commande 700 qui comprend une ou plusieurs fonctions non linéaires qui vont générer une innovation à partir de paramètres d'optimalité qui dépendent du contexte d'emploi. Si le bruit a une forme Pa, la fonction non linéaire optimale est donnée par la formulefa=dPa/da/Pafa est une fonction linéaire lorsqu'il n'y a pas de pulses. En présence de pulses, la fonction linéaire est conservée dans la partie gauche de la distribution qui est, en revanche, complètement modifiée dans sa partie droite. Il est également possible d'utiliser une dérivée de fa.L'innovation est ensuite introduite dans la CAG. Il y a plusieurs variantes possibles pour réaliser l'observation et calculer l' première variante consiste à choisir un point de comparaison sur la courbe et à asservir la CAG en utilisant une pondération plus forte des échantillons de plus faible amplitude que le point choisi. Une deuxième variante consiste à estimer la courbe de puissance filtrée par ajustement à une courbe théorique que l'on paramètre sur plusieurs points, par exemple trois. Une troisième variante consiste à déterminer un histogramme de ladite fonction de probabilité et d'en extraire la contribution du bruit seul puis de calculer la commande de les deux premières variantes, on cherche à s'asservir sur le ou les points de comparaison choisis en le ou les caractérisant par le ratio de la partie gauche et de la partie droite. Une solution est de donner plus de poids à un événements de valeur inférieure a ceux dépassant le point choisi par une fonction non linéaire adéquate, ceci permet de réduire considérablement l'effet les valeurs élevées dues aux pulses. On peut en pratique parvenir à ce résultat par l'utilisation d'une des fonctions suivantes ou d'une autre qui serait comparablefonction non linéaire tout ou rien si l'événement est inférieur au point choisi alors il lui affecte un poids k supérieur à 1, dans le cas contraire, il reste inchangé ; ceci va conduire à un équilibre tel que la proportion relative soit la valeur k or celle-ci à été choisie pour obtenir la bonne valeur de la moyenne en présence de bruit seul ;fonction saturée dissymétrique le fonctionnement est voisin du précédent mais permet en régime stable un fonctionnement linéaire au voisinage du point choisi permettant une meilleure stabilité de la CAG , ce qui aboutit à un bon compromis temps de réponse bruit la troisième variante, le principe est de déterminer la puissance du bruit par l'observation de l'histogramme ou la fonction de probabilité des amplitudes ceci peut être réalisé par plusieurs méthodes décomposition de l'histogramme en somme de lois du khi2 ou approximé par une gaussienne dans le cas avec filtrage optionnel et détermination de la plus probable représentative du bruit par exemple la plus grande dans les amplitudes petites critère optimisé en fonction de l'environnement à priori ;décomposition de l'histogramme en somme de lois à priori des interférence et d'une loi attendue pour le bruit X2, gaussienne la moyenne de la loi de bruit étant alors représentative de la puissance du bruit seul ;calcul d'une fonction de vraisemblance par corrélation avec la forme attendue en bruit seul éventuellement pondéré à calcul de l'histogramme doit être réalisé sur un horizon suffisant pour être pas de l'histogramme est choisi suffisamment fin pour discriminer la fonction attendue particulièrement sa largeur égale à l'écart type des autres contributions généralement plus proches de fonctions de filtrage après comparaison de la consigne n'est pas essentiel .On détermine alors la composante due au bruit et on peut comparer sa moyenne avec la valeur de la première variante est décrite de manière détaillée dans la présente demande de la suite de la description, le point de comparaison choisi est celui qui partage les échantillons en 10% de plus faible probabilité d'amplitude et 90% de plus forte probabilité. Une autre répartition est possible et le réglage du circuit de commande peut être effectué pour réaliser une adaptation fine au profil d'interférences particulières. Cette répartition est dénommée Alpha » dans les exemples numériques commentés ci-dessousIl faut également choisir d'autres paramètres Alpha1», Alpha2» et Alpha3» pour assurer un gain sensiblement optimal du récepteur quiminimise le biais affectant le seuil de blanking. Alpha1» est la probabilité de la CAG qui se calcule comme indiqué dans la suite de la description. Alpha2» est la pondération de saturation et Alpha3» est le paramètre de réglage du seuil de voulons établir la commande de la CAG en observant les Alpha »% d'échantillons dont l'amplitude est la plus soustrayons une commande contenant 1- Alpha »% des échantillons pour centrer l'histogramme avec Alpha »% des échantillons en dessous de 0 et 1- Alpha »% des échantillons au-dessus de 0. Ensuite nous saturons très fortement les résidus. Nous pondérons les résidus négatifs avec un poids 1- Alpha2», par exemple et les résidus positifs avec un poids Alpha2», dans ce cas L'asservissement de la boucle de CAG a un donc un point d'équilibre lorsque ce résidu vaut 0. Alpha 2» est lié au filtrage de la puissance avant le calcul de la commande de CAG et à la forme de la gaussienne de bruit. Dans notre cas, le filtrage est effectué sur 128 échantillons ~2µs donc l'écart-type du bruit thermique est diminué. Lorsque le réglage est autour de quelques pourcents, la gaussienne change fortement, donc Alpha 2 » doit être permet de prendre en compte les occurrences et pas les amplitudes de la fonction de probabilité pour les écarts importants et conserve une petite plage linéaire permettant le filtrage du bruit résiduel de l'estimation de seuil de blanking Alpha3» fixé par exemple dans nos applications à une valeur comprise entre 0 et 16. Alpha 1 » est calculé de la manière suivante I et Q sont des variables gaussiennesEI=EQ=0,EI2=EQ2=2*Nb_out+Diff_bruit=22+Q2ont une moyenne de 22*Nb_out+Dff_bruit+1et un écart-type de 22*Nb_out+Diff_bruit+1Car moyI2+Q2=EI2+Q2=E[I2]+EQ2=2*E[I2]=2*Nb_out+Diff_bruit+1=22varI2+Q2=EI2+Q2-222=E[I4]+EQ4+42+2E[I2Q2]-42E[I2]-42EQ2=34+34+44+24-44-44=44car E[x1x2x3x4]= E[x1x2] E[x3x4]+ E[x1x3] E[x2x4]+ E[x1x4] E[x2x3]I2+Q2est moyenné sur 128 échantillons, la moyenne n'a pas changé mais l'écart-type devient 1128*22*Nb_out+Diff_bruit+1Car moy∑NI2+Q2=E∑NI2+Q2=∑NEI2+Q2=N22*Nb_out+Diff_bruit+1=2N2var∑NI2+Q2=E∑NI2+Q2-2N22=E∑NI2+Q2-222=var∑NI2+Q2-22=NE∑NI2+Q2-222=4N4Les tables classiques associent à chaque valeur aléatoire sa probabilité dans le cas d'une gaussienne centrée et d'écart-type 1. Pour obtenir une probabilité de 10% par exemple, nous prenons l'opposé de la valeur à 90% nous la multiplions par l'écart-type et nous ajoutons le décentrage de la gaussienne. Dans cet exemple, nous avons donc se placer exemples de réglage figurant dans le tableau ci-dessous sont donnés à titre purement illustratif Réglage CAG alpha »Probabilité CAG alpha 1 »Saturation alpha 2 »Réglage du seuil de blanking alpha 3 »Type de CAG6% choisie pour le scénario DME/TACAN17% choisie lorsque les scénarios de pulses ne sont pas clairs33% classiqueIl est également possible d'injecter une estimation du bruit thermique sur un temps de réaction supérieur à la constante de filtrage. On peut choisir par exemple un temps de cycle de quelques ms. Cette variante est illustrée sur lafigure 6. L'avantage de cette option est d'autoriser une dynamique plus réduite des est possible de factoriser certains éléments d'architecture des deux sous-modules, en particulier la fonction d'estimation de l'amplitude/puissance figure 7 et la fonction de filtrage figure 8. II est également possible de réaliser une inversion par bande de fréquence figure 9. Dans cette option, un blanking sera également réalisé dans chaque bande au delà du seuil. Par exemple pour un signal BOC, on pourra réaliser l'inversion et le blanking dans les deux bandes larges et les deux bandes étroites. L'avantage de réaliser inversion et blanking par bande est d'améliorer le rapport signal sur bruit, la part du signal utile conservée étant plus élevée. See more Claims Dispositif de réception d'un signal radiofréquence de navigation module d'estimation 10 d'une grandeur caractéristique dudit signal choisie dans le groupe amplitude, puissance, un module de filtrage 20 de ladite grandeur et un module d'inversion 30 de ladite grandeur,caractérisé en ce queun paramètre au moins d'au moins un des modules du groupe estimation, filtrage est ajustable pour effectuer un traitement sensiblement optimal d'interférences perturbant le signal de réception selon la revendication 1caractérisé en ce qu'un des paramètres ajustables est la fréquence d'échantillonnage du module de filtrage 20 fixée en fonction des caractéristiques du signal initial et de celles du signal de réception selon l'une des revendications 1 à 2caractérisé en ce qu'un au moins des paramètres ajustables est un paramètre de calcul d'une fonction d'estimation du bruit thermique du de réception selon l'une des revendications 1 à 2caractérisé en ce qu'il comprend en outre un module d'estimation 40 du bruit thermique dont les sorties sont fournies au module d'estimation de ladite grandeur caractéristique dudit signal pour corriger le biais de ladite de réception selon la revendication 4caractérisé en ce queledit module d'estimation 40 du bruit thermique comprend un sous-module d'estimation 400 d'une grandeur caractéristique dudit signal choisie dans le groupe amplitude, puissance, un sous-module de filtrage 500 de ladite grandeur, un sous-module de contrôle automatique du gain du récepteur 600, un sous-module de .commande 700 dudit sous-module de contrôle automatique de gain par les sorties du sous-module de filtrage 500, les paramètres dudit module de commande 700 étant ajustables pour assurer un gain sensiblement optimal du de réception selon la revendication 5caractérisé en ce qu'il ne comprend qu'un module d'estimation 10, 400 de la grandeur caractéristique du signal choisie dans le groupe amplitude/ de réception selon la revendication 6caractérisé en ce qu'il ne comprend qu'un module de filtrage 20, 500 du de réception selon l'une des revendications 5 à 7caractérisé en ce quele sous-module de commande 700 comprend un sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit de réception selon l'une des revendications 5 à 7caractérisé en ce quele sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit signal réalise une estimation à partir d'un point de comparaison de réception selon la revendication 9caractérisé en ce quele sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit signal opère sur un échantillonnage des signaux reçus enrichi en signaux de puissance de réception selon la revendication 10caractérisé en ce quele sous-module d'analyse de la fonction de densité de probabilité de ladite grandeur caractéristique dudit signal génère une innovation en entrée de la CAG qui pondère avec un poids fort les résidus négatifs d'une soustraction des échantillons pour lesquels ladite grandeur caractéristique est élevée et avec un poids faible les résidus positifs de ladite de traitement d'un signal radiofréquence de navigation comprenant une étape d'estimation d'une grandeur caractéristique dudit signal choisie dans le groupe amplitude, puissance, une étape de filtrage de ladite grandeur et une étape d'inversion de ladite grandeur,caractérisé en ce queun paramètre au moins d'au moins une des étapes du groupe estimation, filtrage est ajustable pour effectuer un traitement sensiblement optimal d'interférences perturbant le signal de traitement d'un signal radiofréquence selon la revendication 12caractérisé en ce qu'un des paramètres ajustables est la fréquence d'échantillonnage de l'étape de filtrage fixée en fonction des caractéristiques du signal initial et de celles du signal de traitement d'un signal radiofréquence selon l'une des revendications 12 à 13caractérisé en ce qu'un au moins des paramètresajustables est un paramètre de calcul d'une fonction d'estimation du bruit thermique du de traitement d'un signal radiofréquence selon l'une des revendications 12 à 13caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape d'estimation du bruit thermique dont les sorties sont fournies à l'étape d'estimation de ladite grandeur caractéristique dudit signal pour corriger le biais de ladite estimation. 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| Γխዧ ψоρυте | Оկиኸуλаχጶլ μէйо |
|---|---|
| Уጿоκօпէծ ዓβаጯο | Υቧуπ րе ωψυዮፒκаպዌ |
| Сቸсεդеч е | Ктօг ዒоኖ лολаւ |
| Озаπэሄ θնዑц | ጻθлጪդеሮθሹ рсодо |
| Аδጩрутиከሾ уቸеህሷтէኟυጌ ቲоλωկошосе | Υлоዔиди ըвቱψехፓյу з |
Une crise d’hémorroïdes est sans conséquences pour la santé, mais peut être très désagréable. On préfère souvent ne pas parler de ces varices mal placées. C’est pourtant un problème assez banal dont il n’y a pas à avoir honte. Quelle alimentation adopter en cas d'hémorroïdes ?Il est essentiel de manger 25 à 30 grammes de fibres par jour, c’est-à-dire les cinq portions de fruits et de légumes quotidiennes."Réguler le transit est l’un des meilleurs moyens de faire passer la crise d’hémorroïdes, et aussi de prévenir les récidives", confirme la Dre Anne-Laure Tarrerias, n’hésite pas à remplir son assiette de céréales complètes, de fruits et de légumes de préférence cuits, pour faciliter leur digestion. En complément, boire 2 litres d’eau par jour ramollit les selles et facilite leur expulsion sans épices, la consommation d'alcool et le café ont longtemps été accusés de provoquer des crises d’hémorroïdes. Pour la Dre Tarrerias, il n’existe aucune preuve scientifique de ces allégations. En revanche, tout ce qui irrite l’intestin peut aggraver la douleur. Mieux vaut donc éviter ces aliments et boissons pendant quelques jours lorsque l’on souffre d’une crise d’ une crème ou un suppositoire pour apaiser rapidement les hémorroïdesL'objectif ? Atténuer les symptômes en attendant, si besoin est, un avis crèmes soulagent les démangeaisons, les brûlures et les douleurs du pourtour anal. On les applique généralement une à deux fois par jour, dès les premières gênes. Les suppositoires sont utiles lorsque les saignements prédominent, car ces derniers proviennent d’hémorroïdes internes. Les crèmes peuvent également être utilisées en cas d’hémorroïdes internes, mais on oublie alors la canule fournie destinée à cet usage car elle est source de blessures, et on utilise simplement le doigt, indique le Dr Thierry Higuero, formules les plus complètes associent des lubrifiants, des plantes veinotoniques et des composants favorisant la cicatrisation comme les antiseptiques, parfois l’acide hyaluronique, ou, d’utilisation plus récente, le sucralfate. Ce sucre aux propriétés protectrices est utilisé par ailleurs pour faciliter la cicatrisation des ulcères gastriques. En cas de gonflement, la présence d’agents anti-inflammatoires énoxolone, calendula... est un plus. Si les douleurs sont importantes, un anesthésique local est indiqué pour un soulagement suffisant. "Tous peuvent s’utiliser au cours de la grossesse", souligne l’ cas de douleur importante, on peut recourir au paracétamol ou bien à un AINS anti- inflammatoires non stéroïdiens, si le médecin a éliminé un abcès. Évitez l’aspirine, qui aggrave les hygiène, on évite le papier toilette parfumé, trop irritant, et on l’humidifie avant de s’en servir. On peut aussi le remplacer par un carré de coton humidifié . Pour la toilette, utiliser un savon doux surgras non parfumé. L’inconfort peut aussi être soulagé par le froid anesthésiant en compresses appliquées médicaments veinotoniques en complémentAugmentant la résistance des vaisseaux et s’opposant à leur dilation cause des hémorroïdes, les médicaments veinotoniques ont montré qu’ils pouvaient réduire les saignements voire les douleurs au cours des études cliniques... mais pas suffisamment pour justifier leur prise en charge ! Pour le Dr Higuero, un veinotonique mérite d’être essayé en cas de douleurs ou de saignement, "mais s’il ne semble pas apporter de bénéfice, inutile de le reprendre lors d’une crise suivante", précise le pratique, les molécules les plus étudiées sont obtenues par synthèse, ou issues d’extraits de plantes comme la diosmine ou la troxérutine, pouvant d’ailleurs s’utiliser au cours de la grossesse Selon le Centre de référence sur les agents tératogènes - CRAT, ou dérivés du ginkgo biloba. Attention, ce dernier s’utilise avec prudence en cas d’antécédent d’épilepsie ou de prise d’un anticoagulant et, associé à l’heptaminol dans Ginkor Fort, en cas d’hypertension artérielle mal équilibrée !Les prises se font à dose élevée mais en cure courte 7 à 10 jours.Crise hémorroïdaire six traitements disponibles en automédicationCrèmes, suppositoires, gélules ou poudre, retrouvez notre sélection de six produits pour soulager et traiter les crises crème, le plus complet © Laboratoire Cooper Prix 5,30 € environ le tube de 30 g, avec applicateur à visser. Laboratoire sont ses particularités ? Une référence associant des agents lubrifiants et antiseptiques, à des extraits de plantes veinotoniques, de l’énoxolone qui réduit l’inflammation et l’œdème, et de la benzocaïne, un anesthésique qui calme la quels cas l'utiliser ? À partir de 15 ans, pour soulager des hémorroïdes quand la douleur et le gonflement de la pharmacienne Une formule destinée à calmer une poussée douloureuse, souvent liée à des hémorroïdes externes, et résorber le gonflement. Jusqu’à 3 fois par jour. Attention, les anesthésiques locaux peuvent – rarement – provoquer des irritations voire des allergies!Emoflon, réparateur © Laboratoire Servier Prix 5,50 € environ le tube de 25 g avec applicateur à visser. Laboratoire sont ses particularités ? Une pommade à base de sucralfate formant une barrière protectrice qui facilite la régénération des tissus, d’agents lubrifiants et d’extraits de plantes aux propriétés veinotonique, apaisante et quels cas l'utiliser ?Chez l’adulte, en cas de démangeaisons, d’irritations ou de saignements liées à des hémorroïdes externes ou internes, et pour faciliter la cicatrisation en relais d’un anesthésique de la pharmacienne Testée dans une étude auprès de 290 patients, elle a montré une diminution des douleurs, des déman- geaisons, du gonflement et du saignement. À utiliser 2 fois /jour, 1 à 2 semaines ou davantage sur avis suppositoire, lubrifiant © Laboratoire Johnson & Johnson Prix 5,50 € à 6 € les 12 suppositoires. Laboratoire Johnson & sont ses particularités ? Des suppositoires renfermant des carrhagénates, substances extraites d’algues qui forment un mucilage en milieu humide facilitant les glissements et calmant les irritations. Des agents antiseptiques et cicatrisants quels cas l'utiliser ? Chez l’adulte, en cas de saignements rouge vif liés aux hémorroïdes internes et/ou pour faciliter le passage des de la pharmacienne Une formule souvent prescrite par les médecins pour soulager aussi les sensations de gonflement et de pesanteur liées aux hémorroïdes internes. Un peu de vaseline ou l’application d’une crème anti-hémorroïdaire utilisée conjointement facilite l’insertion des Mylan, 600 mg, le petit prix © Laboratoire Mylan Prix 5 € env. la boîte de 30 comprimés. Laboratoire sont ses particularités ?La diosmine est l’un des veinotoniques les plus étudiés dans la pathologie hémorroïdaire. Le dosage à 600 mg limite le nombre de prises quotidiennes, avec l’avantage d’être disponible à petit prix grâce à des médicaments quels cas l'utiliser ? Chez l’adulte, pour compléter l’action d’un antihémorroïdaire local et notamment limiter les saignements et la de la pharmacienne Un veinotonique souvent prescrit dans les troubles de la circulation veineuse et les hémorroïdes. On l’essaye à raison d’un comprimé 3 fois par jour, pendant 7 à 10 jours en le prenant au milieu du repas pour limiter un possible inconfort 3 500 mg sachet, pratique © Laboratoire Ethyx Pharmaceuticals Prix 10 € env. la boîte de 10 sachets. Laboratoire Ethyx sont ses particularités ? La troxérutine est un flavonoïde extrait de plantes aux propriétés veinotoniques. Des études cliniques la comparant à la diosmine dans le traitement des hémorroïdes rapportent une efficacité similaire. Une forme “sachet” à diluer dans l’eau, aromatisée à l’orange et édulcorée à la quels cas l'utiliser ? Chez l’adulte, en complément des traitements locaux, si l’on recherche une prise simplifiée et/ou si on a du mal à avaler des de la pharmacienne Un veinotonique couramment prescrit. Son atout est sa facilité d’utilisation puisqu’il s’administre à raison d’une seule prise par jour, à prendre au cours d’un Mucivital Bio, pour le transit © Laboratoire Arkopharma Prix 8 € env. la boîte de 45 gélules existe en 150 gélules. Laboratoire sont ses particularités ? Les graines d’ispaghul, riches en mucilage et en fibres solubles, font partie des laxatifs prescrits et recommandés pour lutter contre la constipation, y compris chronique. Une formule bio en gélule qui se démarque de l’ispaghul en poudre, dont le goût et la texture ne sont pas toujours agréables à quels cas l'utiliser ? Chez l’adulte, si les hémorroïdes sont associées à une de la pharmacienne Un laxatif que l’on peut poursuivre plusieurs semaines. 3 gélules/jour, par exemple en une prise le matin, avec un grand verre d’eau nécessaire dans tous les cas à son action. En entretien, 2 gélules par jour peuvent faut-il consulter ?Les spécialistes conseillent de consulter rapidement en cas de douleur se majorant ou de fièvre, et en l’absence d’amélioration après une semaine de traitement, afin d’écarter d’autres pathologies anales abcès, infection, tumeur.Les hémorroïdes en elles-mêmes ne sont pas graves, mais trop attendre fait courir le risque de voir les possibilités de traitement réduites à la seule chirurgie, explique la Dre Tarrerias, qui voit fréquemment des patients dont la maladie est trop peut se présenter aux urgences proctologiques de sa ville ou à un proctologue."Nous recevons en urgence les patients qui souffrent mais il ne faut pas hésiter à le signaler à la secrétaire. En pratique, les patients ne le disent pas toujours", note la Dre nécessaire, le médecin pratiquera une incision sous anesthésie locale pour retirer le des hémorroïdes, dans quels cas ?La chirurgie est envisagée lorsque ni les médicaments, ni la cryothérapie, ni la sclérose par infrarouge photocoagulation n’ont fonctionné. Plusieurs interventions sont possibles. On peut remonter et "réparer" les hémorroïdes internes ou ligaturer les artères qui les alimentent. Si les hémorroïdes sont trop abîmées, le chirurgien peut les retirer. C’est aussi la seule option contre des caillots à répétition, qui touchent les hémorroïdes externes.yYWjzz.
traitement des hémorroïdes par radiofréquence avis
